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《大连理工大学》 2007年
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质子交换膜燃料电池内部两相流传递特性研究

何广利  
【摘要】: 随着当今社会对环境和能源的日益重视以及传统化石能源的消耗,质子交换膜燃料电池(PEMFC)作为一种高效、清洁、环境友好的发电装置得到了广泛的关注。它在航天、潜艇、移动电源、分散电站上都有着良好的应用前景,特别是在汽车工业中,它成为新一代汽车发动机的首选。目前各国政府和汽车制造商都投入了巨大的人力、财力进行研发。但是在大规模商用化以前,PEMFC的寿命和成本问题必须得到解决。在影响寿命的因素中,水的影响至关重要:一方面充足的水可以保证高的质子交换膜电导率;另一方面过多的液态水会淹没电极中的反应气体通道从而阻碍气体传质,而且电极在液态水的浸泡下会发生性能损失(如憎水性)导致电极的寿命降低等。对质子交换膜燃料电池内部两相流动行为进行模拟、分析可以从理论上描述质子交换膜燃料电池的内部运行情况,从而为优化设计和操作、降低实验成本、改善工况、提高寿命等奠定理论基础,因而具有非常重要的实际意义。本文采用双流体模型对质子交换膜燃料电池内部的传质和两相流动情况进行了模拟,并且采用分形的方法对电池扩散层所用碳纸进行了描述,预测了扩散层用碳纸的渗透率及水的相对渗透率,同时制作了PEMFC单电池,对比了电池实验性能和模型预测性能。 首先,采用双流体模型描述质子交换膜燃料电池内部两相流动情况,从而克服了混合模型不能描述液态水在扩散层表面形成液滴然后脱落的过程以及不能反映扩散层表面性质对液态水排出影响的不足。在模型中还考虑了反应气在质子交换膜燃料电池内部的传质、催化层的电催化反应、催化层和质子交换膜中的质子守恒、阴极多组分气体扩散以及水在聚合物相内的传递,气相、液相和聚合物相之间的传质等。此外,本研究采用简化的模型计算了扩散层表面液滴的脱离直径。由计算结果可以得出:增大气体速度,增大气体粘度,增大气体密度,增大扩散层表面的接触角以及减小扩散层表面接触角的滞后都会使扩散层表面液滴脱落直径减小。根据双流体模型获得了PEMFC各物质浓度分布以及液态水饱和度分布等,主要考察了操作参数和结构参数对阴极两相流行为及排水的影响,通过对结果分析可以得到如下结论:(1)液态水在阴极扩散层中的饱和度大小由两个过程控制:一是毛细管力驱动的液态水在扩散层内的运动过程;二是由于气体的拖带引起的液滴在扩散层表面和流道内的运动过程;(2)扩散层表面液滴脱落直径越小则越有利于阴极液态水的排出;(3)PEMFC操作时,阴极气体采用干空气比采用加湿气具有更强的拖带液滴的能力。故从排水角度来讲,阴极操作时使用干空气不仅能加强液态水的蒸发,还能促进对液滴的拖带作用。但使用干空气时阴极的压力降会增大,故干空气操作更适合于对压力降无严格要求的加压操作场合;(4)在相同的工作电流密度,相同的计量比下,采用常压空气比采用加压空气操作时阴极的排水效果要好,因而加压操作场合对流道壁面的亲水性质要求就更高;(5)增大扩散层的接触角不但会增强扩散层内部排水,还会减小扩散层表面液滴的脱落直径,从而改善阴极的水淹程度;(6)当扩散层表面孔的形状为圆形时,扩散层表面液滴的脱落效果最好,最有利于提高排水效果。 其次,本文提出了预测憎水和亲水两种条件下碳纸(TGP-H-120)的渗透率和水的相对渗透率的分形模型。模型中考虑了扩散层内孔隙分维数、孔隙弯曲维数、最大孔径、扩散层厚度、液态水饱和度以及亲水孔比例等。模型中所用到的孔隙分维数和孔隙弯曲维数均根据碳纸的垂直和水平方向上的扫描电镜图片由盒子法确定。扩散层内最大孔径则由扩散层的工艺结构确定。采用分形方法得到的碳纸的渗透率和实验结果之间吻合情况良好。分析相对渗透率的计算结果可以得到:当不考虑亲水、憎水性质对液态水在孔内运动的影响时,采用分形模型得到的液态水的相对渗透率与传统的立方修正结果相近。而当考虑亲水、憎水性质的影响时,采用分形方法预测的结果表明:(1)水在憎水扩散层中的相对渗透率大于其在亲水扩散层中的相对渗透率;(2)从排水角度来讲,PEMFC阴极采用憎水扩散层优于采用亲水扩散层;(3)PEMFC阳极采用亲水扩散层或者具有一定比例亲水孔的扩散层对PEMFC操作有利;(4)憎水情况下水的相对渗透率随着弯曲维数的增大而增大,亲水情况下水的相对渗透率随弯曲维数增大而减小;(5)从碳纸结构设计的角度来讲,符合分形特征的孔径分布比均匀的孔径分布更能适合PEMFC的需要。
【关键词】:质子交换膜燃料电池 双流体模型 两相流 分形 数值模拟
【学位授予单位】:大连理工大学
【学位级别】:博士
【学位授予年份】:2007
【分类号】:TM911.4
【DOI】:CNKI:CDMD:1.2007.207297
【目录】:
  • 摘要4-6
  • Abstract6-11
  • 引言11-13
  • 1 文献综述13-33
  • 1.1 PEMFC基本原理及特性13-15
  • 1.1.1 PEMFC基本原理13-14
  • 1.1.2 PEMFC的电动势及电压降14-15
  • 1.2 PEMFC基本组件15-20
  • 1.2.1 双极板16
  • 1.2.2 三合一组件16-20
  • 1.3 水在PEMFC中的传递20-23
  • 1.4 PEMFC模型综述23-31
  • 1.4.1 PEMFC单相流模型24-27
  • 1.4.2 两相流模型27-31
  • 1.5 论文选题背景和主要研究内容31-33
  • 2 PEMFC双流体模型33-55
  • 2.1 阴极气体和水的控制方程35-47
  • 2.1.1 阴极(流道、扩散层、催化层)气体连续性方程及动量方程35-37
  • 2.1.2 阴极流道内液相连续性及动量方程37
  • 2.1.3 阴极扩散层和催化层内液态水传递37-38
  • 2.1.4 气液两相间动量方程的关联38-43
  • 2.1.5 阴极物质守恒43-45
  • 2.1.6 阴极催化层电催化反应45-47
  • 2.2 水及质子在阴、阳催化层和质子交换膜中的传递47-49
  • 2.2.1 水在阴、阳催化层的聚合物相以及质子交换膜中的传递47-48
  • 2.2.2 质子在阴、阳催化层的聚合物相以及质子交换膜中的传递48-49
  • 2.3 阳极气体控制方程49-51
  • 2.3.1 气体连续性、动量方程及组分方程49-50
  • 2.3.2 阳极催化层反应50-51
  • 2.4 边界条件及基本物性参数51-53
  • 2.5 小结53-55
  • 3 控制方程的数值方法55-65
  • 3.1 控制方程的离散55-58
  • 3.2 求解阴极两相层流控制方程58-62
  • 3.2.1 液态水饱和度方程58-59
  • 3.2.2 解动量方程的加速算法(PEA)59-60
  • 3.2.3 压力修正方程60-62
  • 3.3 程序编制62-63
  • 3.4 计算区域网格划分及网格独立性检查63-64
  • 3.5 小结64-65
  • 4 扩散层表面液滴脱落直径计算65-78
  • 4.1 简化计算扩散层表面液滴脱落直径65-69
  • 4.2 扩散层/流道界面(GDL/Channel)性质对液滴脱落直径的影响69-72
  • 4.3 操作参数对扩散层表面液滴脱落的影响72
  • 4.4 PEMFC单电池制备及性能实验72-75
  • 4.4.1 电极扩散层的制备72-73
  • 4.4.2 电极催化层的制备73
  • 4.4.3 质子交换膜的处理73-74
  • 4.4.4 MEA的热压工艺74
  • 4.4.5 电池的组装74
  • 4.4.6 PEMFC性能测试74-75
  • 4.5 模型预测PEMFC性能与实验结果对比75-76
  • 4.6 小结76-78
  • 5 PEMFC内部传质及两相流特征分析78-97
  • 5.1 PEMFC内部各物质浓度分布78-86
  • 5.1.1 PEMFC内部常规物质浓度分布78-82
  • 5.1.2 阴极液态水饱和度分布82-84
  • 5.1.3 质子交换膜厚度对各物质浓度分布及性能的影响84-86
  • 5.2 液滴脱落直径对PEMFC内部两相流动影响分析86-95
  • 5.2.1 液滴脱落直径大小对PEMFC内两相流动的影响分析86-88
  • 5.2.2 气体粘度对PEMFC内两相流动的影响分析88-91
  • 5.2.3 操作压力对PEMFC内两相流动的影响分析91-93
  • 5.2.4 扩散层表面性质对PEMFC内两相流动的影响分析93-95
  • 5.3 小结95-97
  • 6 预测扩散层用碳纸渗透率及水的相对渗透率的分形模型97-117
  • 6.1 分形理论97-98
  • 6.1.1 分形定义97
  • 6.1.2 分形维数97-98
  • 6.2 分形理论预测扩散层渗透率98-104
  • 6.2.1 表征多孔介质结构特征的分形维数98-99
  • 6.2.2 扩散层(碳纸)的分形特征99-102
  • 6.2.3 确定扩散层的分维数102-103
  • 6.2.4 确定最大孔径103-104
  • 6.3 分形预测扩散层渗透率的实验验证104-105
  • 6.4 不考虑憎水、亲水条件时扩散层的水的相对渗透率105-108
  • 6.5 考虑憎水、亲水条件的扩散层的水的相对渗透率108-112
  • 6.5.1 亲水条件下水的相对渗透率108-109
  • 6.5.2 憎水条件下水的相对渗透率109-111
  • 6.5.3 亲水、憎水两种孔共存时的渗透率111-112
  • 6.6 碳纸结构对碳纸性能的影响112-115
  • 6.6 小结115-117
  • 7 全文总结及展望117-120
  • 7.1 结论117-118
  • 7.2 展望118-120
  • 参考文献120-130
  • 附录A:PEMFC阳极Simple算法流程130-131
  • 附录B:PEMFC阴极两相流算法流程131-132
  • 附录C:PEMFC内部两相流动、传质等计算流程132-133
  • 附录D:碳纸内孔隙分维数确定程序流程133-134
  • 附录E:碳纸内孔隙弯曲维数确定程序流程134-135
  • 附录F:符号表135-139
  • 攻读博士学位期间发表学术论文情况139-140
  • 创新点摘要140-141
  • 致谢141-142
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【参考文献】
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6 葛爱学;固体火箭发动机点火过程与装药裂纹相互作用机理研究[D];国防科学技术大学;2004年
7 邱霖;分岔动脉血管介入治疗的数值模拟和实验研究[D];四川大学;2004年
8 王红星;PEMFC流场与电池性能的模拟研究[D];天津大学;2005年
9 周杰;河口粘性泥沙输运数值模拟[D];河海大学;2005年
10 王庆业;热带西太平洋环流动力结构分析与模拟[D];中国科学院研究生院(海洋研究所);2006年
中国硕士学位论文全文数据库 前10条
1 华伟;挡板除雾器的动力学特性研究[D];华北电力大学(河北);2004年
2 高鹏;质子交换膜燃料电池接触电阻的数值模拟分析[D];天津大学;2005年
3 刘颖;复杂海洋结构物防腐研究[D];大连理工大学;2005年
4 耿艳芬;河网水沙的数值模拟[D];大连理工大学;2003年
5 郭锦程;两级疏水旋风子阻力与效率性能研究[D];哈尔滨工程大学;2006年
6 付志红;重钢LF精炼炉除尘效能的研究[D];重庆大学;2006年
7 龙丽;TA15合金锻造过程的数值模拟[D];西北工业大学;2005年
8 远航;黄岛电厂温排水数值模拟研究[D];中国海洋大学;2004年
9 谭灿燊;700MW切圆锅炉混煤燃烧过程的数值模拟[D];重庆大学;2006年
10 窦晓峰;关于铸件冷却与数值模拟的研究[D];西安电子科技大学;2005年
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