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《中国地质大学》 2009年
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抗滑桩与滑坡体相互作用机理及其优化研究

李长冬  
【摘要】: 滑坡是斜坡破坏型式中分布最广、危害最严重的一种地质灾害,我国是世界上受滑坡灾害损失最为严重的国家之一。随着我国经济建设的蓬勃发展,三峡工程、青藏铁路、西气东输、西电东送和汶川地震灾后重建等一大批关系国计民生的重大工程相继启动,项目实施过程中深受滑坡灾害的严重危害和潜在威胁。为了切实保障人民生命财产安全,有关部门对滑坡非常重视并采取了积极的治理措施。仅据不完全统计,三峡库区存在地质灾害点共4429处,其中淹没和移民迁建区较大规模的滑坡、崩塌体2490处,2002年至今两期专项地质灾害治理已投入120余亿元。因此,迫切需要对滑坡治理方法进行系统研究并以此为工程实践提供科学的依据。 抗滑桩作为整治滑坡的主要手段之一,在滑坡治理工程取得了极为广泛的应用。但由于目前抗滑桩的理论研究与工程实践存在较大的差距,尤其突出表现在抗滑桩工程中抗滑桩设计参数确定具有很大的随意性,缺乏合理的标准和科学的理论依据,因此其设计方案很难达到安全和经济的双重目的,过于保守的设计会造成极大的投资浪费,而反之则会造成工程隐患,会造成更大的经济损失。为此,在深入研究抗滑桩与滑坡体相互作用机理的基础上开展抗滑桩优化研究是当前抗滑桩工程中迫切需要解决的重要应用课题之一。 本文从分析典型堆积层滑坡的特征及形成机理入手,分析了堆积层滑坡的推力分布形式,并结合当前抗滑桩工程中的抗滑桩设计原则和内力计算方法,构建抗滑桩与滑坡体相互作用的相互作用模型。通过抗滑桩与滑坡体相互作用的过程分析,深入研究了抗滑桩与滑坡相互作用的机理,提出了基于土拱效应的抗滑桩最小桩间距计算模型和最大桩间距计算模型,并建立了包括桩后土拱、桩间土拱和桩前土体的三级荷载分担比模型。结合本文对于抗滑桩桩间距模型的研究、截面尺寸优化研究和锚固比优化研究的相关成果,开展抗滑桩优化研究,并提出了抗滑桩综合优化研究的方法。取得的主要研究成果如下: (1)考虑抗滑桩与滑坡体的相互作用的模型与太沙基活动门试验的模型具有相似性,在Chevalier对改进太沙基活动门试验的三个阶段划分的基础上,指出抗滑桩与滑坡体相互作用的过程亦应分为初始阶段、过渡阶段和最后阶段的三个阶段。从整个抗滑桩与滑坡体相互作用是三阶段过程的角度出发,提出了基于抗滑桩与滑坡体相互作用过程的桩土相互作用模型,以桩后土拱占主导作用的阶段为土拱效应的“过渡阶段”,以桩间土拱占主导作用的阶段为土拱效应的“最后阶段”。 (2)根据基于抗滑桩与滑坡体相互作用过程的模型,建立了基于抗滑桩与滑坡体相互作用过程的桩间距计算模型。结合抗滑桩与滑坡体相互作用过程的分析,分别基于桩后土拱效应和桩间土拱效应建立了最小桩间距计算模型和最大桩间距计算模型,可以为堆积层滑坡抗滑桩工程中桩间距的确定提供科学的计算依据。 (3)在理论分析的基础上提出了抗滑桩不等桩间距布设原则。在抗滑桩截面尺寸和滑体参数确定的条件下,经过公式推导发现滑坡推力和桩净距的乘积是一个不变量,基于此提出了抗滑桩根据滑坡推力空间分布的特征进行不等桩间距布设的原则。其核心内容是对于抗滑桩截面宽度已经确定的滑坡,在滑坡推力比较大的主滑剖面附近布设桩间距较小的抗滑桩,而滑坡两侧推力比较小的地段应根据滑坡推力的递减程度逐渐增加桩间距,最终形成的桩间距布设呈“中间密,两侧疏”的特点。 (4)根据抗滑桩工程的特点,提出了基于抗滑桩与滑坡体的桩土荷载分担比概念。并定义桩体分担比用来表征滑坡土体将滑坡推力荷载转移到抗滑桩上的程度,由此来衡量抗滑桩的抗滑效果。根据抗滑桩与滑坡体相互作用土拱的传力特点不同,可将桩后土拱称之为“端承土拱”,而将桩间土拱称之为“摩擦土拱”。并对传统的两级桩土荷载传递模式进行了改进,提出了基于桩后的“端承土拱”、桩间的“摩擦土拱”和桩前土体的三级荷载传递模式。并在此基础上研究了抗滑桩与滑坡体相互作用过程中的荷载分担比变化规律。 (5)开展系统抗滑桩与滑坡体相互作用的数值试验研究,对目前抗滑桩与滑坡体计算模型进行了改进。在桩型选择方面,克服圆桩或方桩模型的缺点,采用截面高度为1.5倍桩截面宽度的矩形模型来模拟抗滑桩;在桩土相互作用模型研究范围方面,为了避免边界条件对土拱效应的影响,计算宽度范围内选取四根抗滑桩,而重点研究中间两根抗滑桩的土拱效应规律;在桩土相互作用模型约束条件方面,根据三峡库区典型堆积层滑坡“后陡前缓”的特点,桩前的滑坡体应为自由临空面,而非约束边界条件。 (6)为了研究不同参数条件下抗滑桩与滑坡体之间的土拱效应的变化规律和桩土荷载承担比规律,分为不同桩间距、不同滑体抗剪强度参数、不同桩土接触面参数和不同滑坡推力条件下土拱效应和桩土荷载分担比的变化规律进行了系统分析与研究。研究结果表明:①通过不同间宽比的土拱效应数值分析,可以发现最大主应力拱即为存在于相邻抗滑桩侧壁之间的土拱,其“拱脚”则为桩间土与抗滑桩侧壁的接触面。随着桩间宽比的逐步增大,最大主应力拱的土拱效应越来越不显著;最小主应力拱即为存在于相邻抗滑桩桩后之间的土拱,其“拱脚”为抗滑桩后壁。当间宽比逐步增大时,最小主应力土拱逐渐被桩后滑坡推力形成的应力“反拱”所破坏;②在抗滑桩截面宽度一定的情况下,随着桩间距的增大,桩后土拱承担荷载比例下降,而桩间土拱承担的荷载比例上升,表明间宽比的增加致使更多的荷载作用于桩间土拱上,但桩间土拱的承载主要依靠桩间土体和抗滑桩侧壁之间的摩阻力,有承载极限的制约,故其荷载分担比例线的趋势逐渐趋于平缓;③在抗滑桩截面宽度和桩间距一定的情况下,随着滑体粘聚力的增大(由0增大至某一界限值),桩后土拱承担荷载比例下降,而桩间土拱承担的荷载比例上升,表明滑体粘聚力的增加直接导致桩间土拱承载能力的增加。当滑体粘聚力增大至某一临界值后桩后土拱、桩间土拱和桩前土体所承担的比例基本不变,这表明当滑体粘聚力增大至某一临界值后,桩后土拱和桩前土拱的强度已经达到足以承担滑坡荷载的分担部分,若再增加滑体的粘聚力对于土拱效应的发挥并不明显;④在抗滑桩截面宽度和桩间距一定的情况下,随着滑体内摩擦角的增大,桩后土拱承担荷载比例有轻微上升,而桩间土拱承担的荷载比例有轻微下降,表明滑体内摩擦角的增加导致桩后土拱承载能力有一定的增加。当滑体内摩擦角增大至某一临界值后桩后土拱、桩间土拱和桩前土体所承担的比例基本不变,这表明当滑体内摩擦角增大至某一临界值后,桩后土拱和桩前土拱的强度已经达到足以承担滑坡荷载的分担部分,若再增加滑体的内摩擦角对于土拱效应的发挥并不明显;⑤在抗滑桩截面宽度和桩间距一定的情况下,随着桩土接触面摩擦角的增大,桩后土拱承担荷载比例有轻微下降,而桩间土拱承担的荷载比例有轻微上升,表明滑体内摩擦角的增加直接导致桩间土拱承载能力有一定的增加;⑥在抗滑桩截面宽度和桩间距一定的情况下,随着滑坡推力荷载的增大,桩后土拱承担荷载比例明显下降,而桩间土拱承担的荷载比例明显上升,表明滑坡推力荷载的增加直接导致桩间土拱荷载承担比的增加,当滑坡推力荷载超过某一界限值时,桩后土拱已经破坏,而相应的荷载由桩间土拱承担。 (7)在考虑沿滑体深度方向的三维土拱效应研究法方面,指出在三角形分布的滑坡推力荷载作用下,由于受到土拱效应的影响,滑体的最大主应力在抗滑桩前后发生了显著的变化,且可见桩后应力影响的范围自上而下逐渐减小,表明土拱效应的影响范围随着滑体深度逐渐变小。因此,在抗滑桩工程实践中,应考虑到堆积层滑坡土拱效应随滑体深度逐渐减弱的规律,并根据土拱作用的影响范围进行合理的抗滑桩设计。 (8)在抗滑桩桩型参数的单因素优化研究方面,在满足加固后稳定性要求,抗滑桩抗弯、抗剪和侧应力复核及构造配筋要求的前提下,实现抗滑桩单桩费用的最小化即是求解的最优目标。根据黄金分割优化算法可以根据优化计算模型分别对锚固比和截面尺寸进行优化研究。 (9)综合单因素条件下抗滑桩优化研究的方法和桩型参数与布设参数之间的相互影响关系,提出了抗滑桩综合优化研究方法。根据在一定条件下滑坡推力和桩净距的乘积为定值的不等桩间距布设原则,首先根据滑坡推力的大小给定初始桩间距,然后通过已知桩间距的前提下进行抗滑桩截面尺寸和锚固比优化,根据确定的截面尺寸和锚固比又反过来验算初始桩间距是否合适。通过循环迭代,可根据本文对于抗滑桩桩间距模型的研究、截面尺寸优化研究和锚固比研究的相关成果,为抗滑桩优化研究提供了一个切实可行的综合优化研究方案。 (10)在对抗滑桩进行优化研究的前提是首先弄清楚抗滑桩与滑坡体相互作用的机理,研究抗滑桩外部因素(如滑坡推力、滑体抗剪强度参数、滑体厚度和滑体容重等)与内部因素(桩间距、锚固比和桩截面尺寸等)之间的关系,在考虑工程安全和经济双重标准要求下,确定抗滑桩间距时应该保证桩后土拱和桩间土拱共同分担滑坡推力荷载。同时,在进行单桩工程投资优化的前提下,亦应考虑抗滑桩桩排的平面综合布设,根据本文提出的不等桩间距布设原则,进一步使抗滑桩与滑坡体实现协同工作的最佳状态,以实现工程安全和投资经济的双重目标。本文的研究方法可为抗滑桩工程中抗滑桩的桩型参数和布设参数的确定提供科学的理论依据。
【学位授予单位】:中国地质大学
【学位级别】:博士
【学位授予年份】:2009
【分类号】:TU473.1

【参考文献】
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4 赵琦;刘增荣;蔡东艳;;用Penzien模型研究地震时桩土相互作用[J];山西建筑;2007年15期
5 杨保全;俞晨;张思军;;挤扩支盘桩桩土相互作用的三维有限元分析[J];河海大学学报(自然科学版);2008年03期
6 温永钦;申向东;王琪;;碎石桩复合地基桩土作用的数值分析[J];内蒙古农业大学学报(自然科学版);2010年02期
7 陈晶;;考虑固结的摩擦型单桩ABAQUS数值模拟[J];河南科学;2010年11期
8 陈荣金;侯光阳;李永乐;;桩土相互作用对矮塔斜拉桥地震响应特性的影响分析[J];西南公路;2010年04期
9 杨敏,周融华,王伯钧,张俊峰,裴健勇;按变形控制设计上海某10层办公楼桩筏基础[J];建筑科学;2000年02期
10 李虎;吴卫国;甘进;;考虑结构桩土相互作用自升式工作平台研究[J];华中科技大学学报(城市科学版);2010年03期
中国重要会议论文全文数据库 前10条
1 刘光华;;河岸松散堆积层滑坡机制及防治对策研究——以重庆市为例[A];第二届全国工程地质力学青年学术讨论会论文集[C];1992年
2 贺俊征;贺可强;闫勇山;刘健康;;降雨作用下堆积层滑坡动力失稳的尖点突变模型研究[A];2010年全国工程地质学术年会暨“工程地质与海西建设”学术大会论文集[C];2010年
3 张文;巨能攀;郑达;赵建军;;基于动力响应时程特征的堆积层滑坡失稳概率分析[A];2010年全国工程地质学术年会暨“工程地质与海西建设”学术大会论文集[C];2010年
4 钟珉;宋波;;桩-土动力相互作用对斜拉桥结构性能设计的影响[A];第八届全国地震工程学术会议论文集(Ⅱ)[C];2010年
5 袁志林;陈祥余;段梦兰;李记忠;王国栋;;基于ABAQUS的桩土相互作用分析[A];第十五届中国海洋(岸)工程学术讨论会论文集(上)[C];2011年
6 张旭;;丰都县长江沿岸三期滑坡(搬迁避让)灾害特征浅析[A];第七届全国工程地质大会论文集[C];2004年
7 王欣华;陈晖;张甲恩;;基于桩土相互作用理论下的两种地基处理模式浅析[A];中国土木工程学会第九届土力学及岩土工程学术会议论文集(下册)[C];2003年
8 赵钖钱;;用半解析混合法计算单桩的垂直承载能力[A];第三届全国结构工程学术会议论文集(下)[C];1994年
9 刘光华;;重庆市河岸松散堆积滑坡机制的模拟试验研究——以九渡口、镇江寺滑坡为例[A];第四届全国工程地质大会论文选集(一)[C];1992年
10 赵钖钱;;挡土桩的有限元分析[A];第三届全国结构工程学术会议论文集(下)[C];1994年
中国重要报纸全文数据库 前4条
1 袁西龙 付云霞;堆积层滑坡预警成功率可大幅提升[N];地质勘查导报;2010年
2 记者 杨雁斌 通讯员 余兴福;省财政紧急拨款治理紫阳两处重点地质灾害[N];陕西日报;2009年
3 记者 王尚锋;我市地质灾害防治形势严峻[N];商洛日报;2010年
4 记者 王尚锋;我市地质灾害防治工作形势严峻[N];商洛日报;2011年
中国博士学位论文全文数据库 前10条
1 张华;堆积层斜坡的地震诱导行为研究[D];西南交通大学;2011年
2 朱大鹏;三峡库区典型堆积层滑坡复活机理及变形预测研究[D];中国地质大学;2010年
3 李长冬;抗滑桩与滑坡体相互作用机理及其优化研究[D];中国地质大学;2009年
4 袁炳祥;发展三维粒子图像测速技术在桩土相互作用研究中应用[D];兰州大学;2012年
5 智胜英;时域内低应变基桩缺陷定量分析方法研究[D];天津大学;2008年
6 蔡靖;岩土隐蔽结构缺陷量化分析及小波变换应用研究[D];天津大学;2004年
7 严祖文;基于ANSYS二次开发的桩土相互作用的三维非线性有限元分析[D];天津大学;2007年
8 刘东辉;侧嵌式管桩受力性能及桩土相互作用试验研究[D];吉林大学;2013年
9 亓兴军;桥梁减震半主动控制研究[D];中国地震局地球物理研究所;2006年
10 张智卿;饱和非均质土中桩土耦合扭转振动理论研究[D];浙江大学;2008年
中国硕士学位论文全文数据库 前10条
1 李光辉;大跨度连续刚构桥空间地震反应分析[D];西南交通大学;2005年
2 王欣;多年冻土地区钻孔灌注桩竖向承载力研究[D];东北林业大学;2005年
3 吴飞桥;地震荷载作用下内河架空直立式集装箱码头数值分析[D];重庆交通大学;2010年
4 齐志会;正压冲固平台结构分析中基础边界条件的分析研究[D];天津大学;2004年
5 黄新赞;深水高墩大跨连续刚构桥的地震反应分析[D];昆明理工大学;2006年
6 徐莲净;多年冻土地区单桩应力状态分析[D];东北林业大学;2006年
7 马青力;h型桩板墙桩土相互作用数值分析[D];成都理工大学;2006年
8 赵琦;震陷时黄土地层中桩土相互作用特征研究[D];西安建筑科技大学;2007年
9 杨靖;考虑尺寸效应的双排桩的有限元分析[D];天津大学;2006年
10 杨彪;预应力锚索抗滑桩作用机理的数值模拟研究[D];中国地质大学;2008年
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